文章提出了采用DP型不對稱式18脈沖升壓自耦變壓整流器的方案來代替原來方案的不控整流環(huán)節(jié)，減少了系統(tǒng)的諧波含量，提高了系統(tǒng)的功率因數(shù)。同時(shí)對整個(gè)系統(tǒng)進(jìn)行了詳細(xì)的硬件設(shè)計(jì)與Saber仿真分析，以驗(yàn)證理論分析和硬件參數(shù)設(shè)計(jì)的正確性。       隨著時(shí)代的高速發(fā)展，電力電子技術(shù)在各個(gè)領(lǐng)域中的作用已經(jīng)越來越明顯，而隨著電力電子技術(shù)應(yīng)用領(lǐng)域的不斷擴(kuò)大，其所帶來的問題也越來越明顯。由于電力電子技術(shù)中所應(yīng)用的電力電子裝置與器件本身的非線性特性，將會(huì)導(dǎo)致其所在的電網(wǎng)中產(chǎn)生大量的諧波，從而影響系統(tǒng)的工作性能，降低系統(tǒng)的可靠性，給電網(wǎng)系統(tǒng)帶來嚴(yán)重的毀壞。同時(shí)，電力電子裝置和器件帶來的諧波污染同樣阻礙了電力電子技術(shù)的高速發(fā)展，所以在以電力電子技術(shù)為工業(yè)，軍事，商業(yè)快速發(fā)展基礎(chǔ)的今天，如何抑制和消除諧波污染就變得至關(guān)重要了。
       對多脈沖整流技術(shù)的研究和發(fā)展由來已久，早在七十年代可控硅發(fā)展日漸成熟之際，人們發(fā)現(xiàn)可控硅整流器在進(jìn)行交、直流轉(zhuǎn)換時(shí)會(huì)在電網(wǎng)中產(chǎn)生大量諧波時(shí)，就提出了采用多脈沖整流技術(shù)來抑制諧波的方法。1996年，韓國Sewan Choi等人為了減小三相整流器交流側(cè)輸入電流的總諧波含量提出了十二脈沖自耦變壓整流器的方案，成功的消除了輸入電流中的5、7、17、19等次諧波^[1]。此后，為了更好地消除或減少輸入電流的總諧波含量，人們又相繼的提出了18、24、30、36等脈沖自耦變壓整流器。因此多脈沖整流技術(shù)也逐漸的走向成熟，并且被廣泛應(yīng)用。例如：大型民航客機(jī)上二次電源的變壓整流器就采用多脈沖整流器方案^[1]；在B787，空客A380等機(jī)型上也大量采用了多脈沖整流器方案來設(shè)計(jì)其電源系統(tǒng)^[1]。此外，多脈沖整流技術(shù)還廣泛應(yīng)用于不間斷電源UPS領(lǐng)域，電力機(jī)車牽引領(lǐng)域等^[1]。
      由于傳統(tǒng)的12脈ATRU輸入電流諧波含量較高，不能滿足航空領(lǐng)域的輸入電流諧波含量標(biāo)準(zhǔn)。韓國學(xué)者Choi S在充分研究12脈ATRU拓?fù)涔ぷ鳈C(jī)理與其輸入輸出性能的基礎(chǔ)上，提出了18脈ATRU拓?fù)?sup>[^2]，該拓?fù)漭斎雮?cè)電流THD的理論值約為10.1%，基本上滿足航空領(lǐng)域電流諧波含量的規(guī)定。文獻(xiàn)[3]中提出將自耦變壓器移相的角度改成40°，得到直接對稱型18脈沖ATRU。2002年Girish提出了D型不對稱18脈沖自耦變壓整流器^[4]，其中自耦變壓器的移相角設(shè)定為37°,其等效容量為輸出功率的31.5%。文獻(xiàn)[5]還提出了通過電流注入的方式降低自耦變壓整流器輸入電流THD值，改善多脈沖自耦變壓整流器性能。文獻(xiàn)[6]中研究了自耦變壓器繞組連接方式的變化對變壓器性能的影響，國外學(xué)者通過改變自耦變壓器的繞組連接方式實(shí)現(xiàn)對自耦變壓器輸出電壓的調(diào)節(jié)，但調(diào)節(jié)幅度太小，效果不明顯。
      文章以DP型不對稱式18脈沖自耦變壓整流器^[2]為基礎(chǔ)提出了一種具有升壓能力的新型18脈沖整流器——DP型18脈沖升壓自耦變壓整流器來提高其直流端輸出電壓的幅值到350V，從而達(dá)到設(shè)計(jì)要求。





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